●模型的建立
由于高溫高壓反應釜攪拌器組件由多點支撐，而且在常規(guī)設計時考慮了機架、減速機和電機共同作用在頂蓋上壓力的影響和局部開孔的影響，對封頭進行了整體補強設計，所以有限元建模時，為了簡化分析，不考慮它們的影響，只考慮跨頂蓋和筒體開人孔的復雜結構。由于結構具有對稱性，所以取其1/2作為研究對象。筒體與接管長度的取值都大于2.5丫RT(R為接管與筒體半徑，T為接管與筒體的厚度)，簡體和封頭的厚度取值為13.4mm(封頭成型后的實際厚度減去腐蝕裕量)，接管厚度為9mm,
●材料特性
高溫高壓反應釜人孔接管、筒體和封頭的材質均為OCr18Ni9,設計壓力為0.8MPa，工作壓力為0.7MPa，設計溫度為200℃，工作溫度為180℃，腐蝕余量為1mm，其中設計溫度下材料的彈性模量E'=1.84x10'MPa，泊松比拼二0.27，許用應力[。]‘=130MPa}')。
●網(wǎng)格的劃分
高溫高壓反應釜網(wǎng)格劃分選取了20個節(jié)點Solid95等參單元，該單元在保持高精度的前提下可以對不規(guī)則形狀的物體進行單元劃分，適合于帶有彎曲邊界模型的網(wǎng)格劃分，單元劃分如圖3所示。且在接管與頂蓋、筒體(包括補強圈)相貫的高應力區(qū)對單元進行了細化，共有28808個單元，58418個節(jié)點。
由于高溫高壓反應釜攪拌器組件由多點支撐，而且在常規(guī)設計時考慮了機架、減速機和電機共同作用在頂蓋上壓力的影響和局部開孔的影響，對封頭進行了整體補強設計，所以有限元建模時，為了簡化分析，不考慮它們的影響，只考慮跨頂蓋和筒體開人孔的復雜結構。由于結構具有對稱性，所以取其1/2作為研究對象。筒體與接管長度的取值都大于2.5丫RT(R為接管與筒體半徑，T為接管與筒體的厚度)，簡體和封頭的厚度取值為13.4mm(封頭成型后的實際厚度減去腐蝕裕量)，接管厚度為9mm,
●材料特性
高溫高壓反應釜人孔接管、筒體和封頭的材質均為OCr18Ni9,設計壓力為0.8MPa，工作壓力為0.7MPa，設計溫度為200℃，工作溫度為180℃，腐蝕余量為1mm，其中設計溫度下材料的彈性模量E'=1.84x10'MPa，泊松比拼二0.27，許用應力[。]‘=130MPa}')。
●網(wǎng)格的劃分
高溫高壓反應釜網(wǎng)格劃分選取了20個節(jié)點Solid95等參單元，該單元在保持高精度的前提下可以對不規(guī)則形狀的物體進行單元劃分，適合于帶有彎曲邊界模型的網(wǎng)格劃分，單元劃分如圖3所示。且在接管與頂蓋、筒體(包括補強圈)相貫的高應力區(qū)對單元進行了細化，共有28808個單元，58418個節(jié)點。
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